Prednosti naše sušare za žito:

• sustav se sastoji od modula, zahvaljujući kojima sušara žitarica ima širok raspon učinka od 8 do 150 t/h
• Sušilica za žitarice ima stožasti oblik kutija, zahvaljujući čemu se sušenje odvija ravnomjerno i nema mrtvih zona.
• Ova sušara za žito osigurava ravnomjerno i nježno sušenje žitarica.
• plinski i dizel plamenici.

Standardna oprema

• Cjelokupna konstrukcija sušare za žito sastoji se od osovine koja je izrađena od pocinčanog čelika. Uključuje senzore razine i senzore temperature.
• debljina metala osovine sušare za žito - 2 mm
• debljina čelika gornje kutije i lijevka za istovar - 3 mm
• odvodni kanal s ventilatorima i zaklopkama.
• plamenik sušionice za žito s komorom pećnice.
• potporna konstrukcija, ljestve i servisne platforme.

Što se može dodatno naručiti za sušaru za žito:

• toplinska izolacija osovine sušara;
• povećati spremnik za istovar sušare za zrno;
• otvori za istovar u nuždi
• sakupljači prašine
• prigušivači buke za ventilatore sušara za žito
• elevatora i transportera

Poljoprivredna industrija jedna je od najpopularnijih i najprofitabilnijih industrija. Privatni poljoprivredni proizvođači, nakon žetve, moraju se pobrinuti za sigurnost svog zrna, kako ne bi postalo neupotrebljivo zbog povećane vlage. U takvim slučajevima proizvođači žitarica moraju sušiti svoje proizvode posebna oprema. Kontinuirane sušare žitarica savršeno nositi sa zadatkom i može pružiti produktivnost od 10-120 t/h za pšenicu. Imajući ovaj sustav za sušenje žitarica u svom poduzeću, moći ćete u potpunosti osigurati sigurnost svojih proizvoda bez iznajmljivanja tuđe opreme.Rudničke sušare za žito koristiti različite vrste goriva, kao što su izvori dizel goriva, glavni plin i ukapljeni plin. Korištenjem izmjenjivača topline spriječit ćete da produkti izgaranja dopru do sirovina i tako u potpunosti zaštititi vaše proizvode.

Poljoprivredna poduzeća bez dobre opreme za sušenje izgubit će dosta resursa na prijevoz i iznajmljivanje tuđe opreme. radim karakteristike sušare za žito omogućuje obradu od 180 do 2600 tona dnevno. Naša tvrtka opskrbljuje tržište najnaprednijom i najkvalitetnijom opremom.Sušara za žito rudnički tip je sposoban za preradu žitarica kao što su:

• pšenica;
• riža;
• jedva;
• suncokret;
• kukuruz;
• grašak;
• silovanje;
• heljda, itd.

Ove i mnoge druge vrste žitarica u rasutom stanju savršene su za obradu u našim sušarama. Naše sušare za žito pružaju potrebno uklanjanje vlage za svaki usjev tijekom početnog punjenja. Najbolja opcija bi bila sušenje u nekoliko faza.

Kako naručiti set opreme

Tvrtka Raykon Holding je lider na tržištu poljoprivredne opreme, mi opskrbljujemo potrebna oprema za preradu, sušenje, čišćenje i skladištenje žitarica. Kupite sušilicu za žito u Voronežu Neće biti nikakvih poteškoća, samo trebate nazvati naš ured na telefonski broj naveden na našoj web stranici i naručiti. Sva pitanja koja vas zanimaju možete postaviti našim voditeljima prodaje ili doći u našu poslovnicu za detaljnije informacije.

Isporučujemo sušare za žito u sve regije Rusije.

G.V. Maslovsky, menadžer-konzultant,
CJSC "Energomash (Belgorod)", Belgorod

Danas neka poduzeća radije koriste parne kotlove s jediničnim kapacitetom do uključivo 25 t/h, gdje je ranije bilo planirano postaviti kotlove s 35 ili 50 t/h s istim ukupnim instaliranim kapacitetom. Istodobno, kako pokazuju izračuni, troškovi instalacije su oštro smanjeni (gotovo 3 puta) uz praktički iste ili čak niže ukupne troškove kotlovske opreme, a također je poboljšana učinkovitost upravljanja raspoloživom snagom.

Opis i karakteristike osnovni dizajn bojler

Godine 1995. stvoren je temeljno novi osnovni model prijenosnog kotlovskog bloka plinsko-uljnog kotla BEM-25/1,4-225GM (sl. 1, 2). Kotao je projektiran za korištenje kao startni kotao za Sjeverozapadnu termoelektranu u St. Petersburgu. Ovo je kotao s vodocijevom, prirodnom cirkulacijom, s dva bubnja s vodoravnim razvojem plamena u potpuno zaštićenom ložištu i konvektivnim plinskim kanalom uz ložište, gdje su kotlovski (isparivački) snopovi i (ako je potrebno pregrijavanje pare) pregrijač pare nalaze se.

Ono što je novo u ovom dizajnu je, prije svega, bliže približavanje vanjskih obrisa presjeka glavnog kotlovskog bloka (BBC) standardnim glavnim transportnim dimenzijama. željeznička pruga zbog konfiguracije presjeka, koja omogućuje da se središte gornjeg bubnja bloka tijekom transporta (slika 3) smjesti u područje simetrale jednog od gornjih tupih kutova ove dimenzije, a donji bubanj - u području suprotnog donjeg desnog kuta.

Strukturno, to dovodi do činjenice da okomita os, koja u radnom stanju povezuje gornji i donji bubanj, dobiva nagnuti položaj tijekom transporta pod kutom većim od 15 ° u odnosu na okomicu. Kao rezultat toga, dijelovi cijevi koji su vodoravni tijekom transporta, na primjer, bočni zasloni peći u radnom stanju, nalaze se u prostoru pod prilično strmim kutovima, što osigurava njihovu pouzdan rad, jer isključeni su uvjeti za raslojavanje smjese pare i vode tijekom rada ovih cijevi kao cijevi za isparavanje.

Druga važna razlika je u tome što je komora za izgaranje napravljena sa svim zidovima zatvorenim potpuno zavarenim zaslonima, koji nisu zatvoreni na bubnjeve, već na donje i gornje kolektore, zauzvrat povezani kratkim cijevima s odgovarajućim bubnjevima. Takva rješenja imaju niz prednosti kako sa stajališta proizvodnje tako i sa stajališta rada. Autonomno (strukturno) ložište može se izraditi zasebno u paralelnom dijelu radionice, što proširuje opseg rada. Odsutnost dijelova bubnja grijanih dimnim plinovima povećava pouzdanost kotla. Potpuna plinonepropusnost smanjuje usis, čime se povećava učinkovitost kotla i stvaraju se preduvjeti za strožu kontrolu održavanja optimalnog omjera viška zraka u cijelom plinskom putu kotla, što pak utječe na učinkovitost i stvaranje štetnih emisija. Moguć je i rad kotla pod pritiskom.

Kao što je gore navedeno, svi dijelovi cijevi koji štite ložište nalaze se u prostoru pod kutom od najmanje 15 O, stoga nema masivnog zidanje opekom na podu ložišta, što je tipično za ostale kotlove ove vrste. Ovo ne samo da štedi šamotne opeke, već stvara uvjete za intenzivnije hlađenje plamenika, jer 20% ogrjevne površine ložišta nije isključeno iz izmjene topline. S druge strane, u novom bloku, konstrukcijska površina zidova ložišta za primanje greda je više od 30% veća nego kod sličnih kotlova, također zbog činjenice da su bubnjevi potpuno uklonjeni iz ložišta, što također ima povoljan učinak na proces izgaranja i percepciju topline u ložištu. Zahvaljujući širem ložištu smanjena je vjerojatnost taloženja čestica loživog ulja na njegovim bočnim stijenkama.

Glavna dizajnerska rješenja osnovnog modela kotla zaštićena su patentima Ruske Federacije ("Kotao" RU 2096680, "Svemirski stalak" RU 2132511).

Kotlovi ove vrste ne predviđaju ugradnju grijača zraka kako bi se izbjeglo prekomjerno stvaranje NO x tijekom izgaranja prirodni gas Stoga se kod izgaranja loživog ulja preporučuje kotao opremiti malim grijačem, koji bi omogućio zagrijavanje zraka do 60^100 O C.

Pretpostavlja se da postoje specifične izvedbe standardnih veličina ovisno o parametrima pare, izgaranju jedne ili dvije vrste goriva, otvorenom ili zatvorenom rasporedu kotla, odabranoj vrsti ekonomajzera i njegovom geografskom položaju u odnosu na glavni kotlovski blok.

Horizontalni konvektivni dimovodni kanal ima zajedničku (razdjelnu) bočnu unutarnju stijenku s ložištem - potpuno zavareni cijevni zaslon za isparavanje. Ovaj plinski kanal sadrži snopove kotlova za isparavanje zatvorene na bubnjeve i (ako je potrebno) pregrijač pare. U slučaju kada je nominalno zagrijavanje pare oko 30 °C, vanjska bočna stijenka koristi se kao pregrijač - cjevasti potpuno zavareni zaslon, koji je u ovom slučaju izrađen na način da osigurava minimalni raspon temperature u cijevi ovog zaslona duž dubine plinskog kanala. Ako je potrebno veće pregrijavanje pare (do 440 °C), pregrijač se izvodi u obliku konvektivne površine od jednog ili dva paketa. Zavojnice su smještene u horizontalnim ravninama kako bi se osigurala potpuna drenaža pregrijača. Vanjska bočna stijenka služi kao evaporativna grijaća površina. Isto rješenje u pogledu bočne stijenke vrijedi i za kotlove koji proizvode samo zasićenu paru.

Pri srednjim vrijednostima potrebnog pregrijavanja pare (do 310 ° C), pregrijač se izrađuje u obliku drenažnih konvektivnih zaslona.

Temperatura pare se kontrolira zaobilaženjem dijela protoka plina iznad ili ispod paketa pregrijača kroz poseban kanal, na čijem izlazu se nalazi posebna rotirajuća zasuna. Zasun i razdjelna pregrada između ovog kanala i pregrijača izrađeni su od visokolegiranog čelika. Kolektori koji se nalaze u plinskom kanalu zaštićeni su od izravnih toplinskih učinaka protoka plina izolacijom, zatvoreni izvana gustim metalnim kućištem, također izrađenim od visokolegiranog čelika. Jedan plinsko-uljni plamenik odgovarajuće toplinske snage ugrađen je na prednjoj strani kotla u sredini završnog zaslona.

Produkti izgaranja, zbog nepostojanja masivne obloge u ložištu, zbog umjerenih toplinskih naprezanja u presjeku i volumenu ložišta, koje ima dovoljnu duljinu za horizontalni razvoj plamena, prilaze festonu ohlađenom na temperaturu od oko 1000-1100 °C, razvijaju se u feston, koji završava pregradni zid, i ulaze u konvektivni dimnjak. Festoon dobiva poseban aerodinamički oblik, karakterističan za aparat s vodećim krilcima, a cijevi u prvom kotlovskom snopu raspoređene su tako da su polja brzine i temperature u presjeku plinovoda ispred pregrijača jednaka. doveden u što ujednačenije stanje. Ovo bi trebalo svesti na najmanju moguću mjeru prisutnost temperaturnih promjena u paketu izlaza pregrijača, povećavajući njegov životni vijek.

Životni vijek pregrijača također uvelike ovisi o kvaliteti pare. Strukturno, u kotlovima koji se razmatraju, napetost ogledala za isparavanje u gornjem bubnju je niska, ali tamo je ugrađen poseban uređaj unutar bubnja. Ovisno o tlaku u kotlu, ovaj uređaj je različito napravljen, ali zajedničko je da posvuda postoje dva stupnja isparavanja, a stražnji dio ložišta, feston i početni dio konvektivnog dimnjaka uz razrijeđenu konvektivne zrake raspoređene su u odjeljak za sol. Para iz odjeljka za sol ulazi u čisti odjeljak gornjeg bubnja; nakon miješanja s parom iz čistog odjeljka, ulazi u horizontalni kolektor zasićene pare. Zatim se para usmjerava, ovisno o specifičnoj modifikaciji, na pregrijač ili izravno na izlazni razdjelnik.

Kod zidnog pregrijača para ulazi u gornji ulazni razvodnik pregrijača. Iz ovog kolektora para paralelnim cijevima teče u donji izlazni kolektor pregrijača. Ukupna površina protoka cijevi zidnog pregrijača, koji se nalazi u zoni toplijeg plina, znatno je veća u odnosu na ostale. Time se postiže ravnomjernija temperatura pregrijavanja pare kroz cijelu bočnu stijenku konvektivnog dimnjaka. S kraja donjeg kolektora para ulazi u kolektor pregrijane pare, koji postavlja operativna organizacija na mjesto pogodno za održavanje.

U prisutnosti konvektivnog pregrijača, iz horizontalnog kolektora zasićene pare (SSC), para prvo ulazi u ulazni razvodnik pregrijača, koji se nalazi u ravnini okomitoj na os SSC. Nakon prolaska kroz zavojnice, para konačno ulazi u izlazni razvodnik, odakle se usmjerava u razvodnik pregrijane pare koji se nalazi izvan kotla.

Iza pregrijača nalaze se kotlovski snopovi (jedan ili više), gdje se plinovi pri nazivnom opterećenju hlade na temperaturu od 300^400 °C (ovisno o modifikaciji).

Plinovi nakon OBC-a šalju se u zasebni ekonomizator koji se ne može isključiti, instaliran na mjestu pogodnom za održavanje. Ekonomajzer može biti izrađen od čeličnih rebrastih cijevi ili od lijevanog željeza, također rebrastih, izvedbe VTI. Za kotlove kapaciteta 16 t/h ili manje, projektirane za rad

samo na plinsko gorivo, postoji varijanta kotla sa postavljanjem ekonomajzera unutar prenosivog OBC-a.

Ekonomizatori od lijevanog željeza koriste se pri izgaranju loživog ulja u kotlu i kada tlak pare na izlazu iz kotla ne prelazi 24 kgf/cm2. U drugim slučajevima koristi se čelični ekonomajzer, ali kod izgaranja loživog ulja korak između rebara je 1,5 puta veći nego kada kotao radi isključivo na plin. Ekonomajzer može biti izrađen i od glatkih cijevi s njihovim rasporedom hodnika u donjem plinovodu.

Kotao, u kojem se sagorijeva loživo ulje, opremljen je stacionarnim plinsko-pulsnim sustavom čišćenja, koji uključuje kompaktne komore za izgaranje, spojni vod za gorivo, armature i automatiku. Alternativno se za čišćenje grijaćih površina može koristiti generator udarnih valova.

Kako bismo potvrdili gore navedeno, donosimo izvatke iz pregleda iskustva rada kotlova serije BEM od strane nekoliko organizacija.

A.V. Batselev, glavni inženjer, Rafinerija nafte Mozyr OJSC, Mozyr, regija Gomel, Republika Bjelorusija.

U Rafineriji nafte JSC Mozyr, kotao BEM-25/4.0-380GM nalazi se u industrijski rad od početka 1999. Kotao radi na loživi plin (u mnogim rafinerijama taj se plin spaljuje u svijeći, što dovodi ne samo do ekonomskih gubitaka, već i do nepopravljive ekološke štete - op. autora). Regulacija temperature pregrijane pare plinskim ventilom, propuštanjem dijela plinova kroz paralelni plinovod, obično se koristi kod paljenja kotla. Korištenje zaklopke omogućuje reguliranje temperature pare unutar 7-9% (30-35 O C). Napominjemo jednostavnost održavanja kotla, širok raspon kontrole opterećenja, pouzdanost i ekološku učinkovitost unutar prihvatljivih standarda. Tehničke karakteristike ove vrste goriva su potvrđene.

S.L. Kryachek, glavni inženjer tvornice, Angarsk Petrochemical Company OJSC, Angarsk, Irkutska regija.

U Angarsk Petrochemical Company OJSC, parni kotao BEM-25/1.6-270GM radi od 2002. Gorivo koje se koristi je plin promjenjivog sastava, proizveden u instalacijama tvornice s kalorijskom vrijednošću od 5000-11000 kcal/m 3 ( udio vodika u gorivom plinu je do 70 %).

Tijekom razdoblja rada, ovaj kotao se pozitivno pokazao. Unatoč značajnim fluktuacijama u sastavu gorivog plina, kotao stabilno osigurava projektiranu produktivnost od 25 t/h (maksimalna produktivnost kotla dosegla je 27 t/h) i temperaturu pregrijane pare. Tijekom rada nisu vršeni nikakvi popravci na isparljivim površinama.

P.T. Zayats, glavni inženjer energetike, VOJSC "Khimprom", Volgograd.

VOAO Khimprom upravlja s dva parna kotla BEM-25/4.0-380GM (jedan od 1. kolovoza 2001.; drugi od 9. kolovoza 2002.) koji koriste prirodni plin.

Tijekom rada pokazali su visoku ekonomsku učinkovitost i isplativost (u prosjeku oko godinu dana). Proces proizvodnje pare lako se kontrolira zahvaljujući upotrebi poseban program, ugrađen u sustav automatska kontrola, koji pouzdano i sigurno pali, regulira tehnološki proces proizvodnja pare, odabire najekonomičniji način za proizvodnju pare i potrošnju prirodnog plina.

Kotlovi ove vrste su dinamični u radu, održavaju stabilne parametre i nisu osjetljivi na slučajne tehnološke poremećaje. Održavanje kotao je lako dostupan.

A.I.Sinyakov, glavni inženjer energetike, Berezniki Soda Plant OJSC, Berezniki, Perm regija.

Izvrsno su se pokazala tri kotla BEM 25/1,6-310G, u pogonu od rujna 2003. godine. Stvarni toplinski učinak i učinkovitost kotlova veći su od nazivnih, niska specifična potrošnja goriva za isporučenu toplinsku energiju.

Jedina okolnost koja je spriječila puštanje kotlova u pogon bila je povišena temperatura pregrijane pare (do 400°C) koja se nije mogla smanjiti tijekom procesa puštanja u rad bez smanjenja paroprodukta kotlova. Nabavili smo i ugradili rashlađivače pare, čime smo mogli regulirati temperaturu pare u željenom rasponu.

V G. Ivanova, glavni inženjer, N.G. Borovskoy, voditelj termoelektrane, Rzhevsky Sugar Plant OJSC, str. Rzhevka, okrug Shebekinsky, regija Belgorod.

U termoelektrani OJSC Rzhevsky Sakharnik, kotao BEM-25/2.4-380GM radi više od 7 godina. Nakon trošenja komparativna analiza parni kotlovi DE-25/2,4-380GM i BEM-25/2,4-380GM, dobili su sljedeće podatke.

1. Kotao DE-25/2,4-380GM:

■ kada maksimalno opterećenje ne proizvodi proračunsku količinu pare - umjesto 25 t/h, učinak pare je 17-18 t/h;

■ nema hitno ispuštanje vode iz gornjeg bubnja kada se razina podigne;

■ manje plinopropusni kotao i ekonomajzer vode;

■ ložište kotla nema sigurnosne protueksplozijske ventile za više siguran rad kotlovsko i operativno osoblje.

2. Kotao BEM-25/2,4-380GM:

■ ima manji ekonomajzer vode;

■ lakše podešavanje temperature pregrijane pare pomoću zasuna na zaobilaznom plinovodu;

■ ima dva eksplozivna ventila u ložištu kotla;

■ ima plinonepropusni kotao i ekonomizator vode, tijekom rada značajno se smanjuje količina dovedenog zraka za izgaranje, a time se štedi energija na ventilatoru i odimljuvaču;

■ pri maksimalnom opterećenju može proizvesti do 30 t/h (para).

Vježbajte

1. Karakteristike kotlovske jedinice

1.1 Tehničke specifikacije kotao KE-25-14S

2. Proračun goriva zrakom

2.1 Određivanje količine produkata izgaranja

2.2 Određivanje entalpije produkata izgaranja

3. Verifikacijski toplinski proračun

3.1 Preliminarna toplinska bilanca

3.2 Proračun prijenosa topline u peći

3.3 Proračun prijenosa topline u konvektivnoj površini

3.4 Proračun ekonomajzera

4. Konačna toplinska bilanca

Bibliografija

Vježbajte

Dovršite stacionarni projekt Parni kotao u skladu sa sljedećim podacima:

tip kotla KE-25-14S

puni izlaz zasićene pare, D, kg/s 6,94

radni tlak (pretjeran), R, MPa 1,5

temperatura napojne vode:

do ekonomajzera, t pv1, ºS 90

iza ekonomajzera, t pv2, ºS 170

temperatura zraka koji ulazi u peć:

na grijač zraka, t v1, ºS 25

iza grijača zraka, t V2, ºS 180

gorivo KU-DO

sastav goriva: C g = 76,9%

N g = 5,4% g = 0,6%

O g = 16,0% g = 1,1%

Sadržaj pepela goriva A c = 23%

vlaga goriva W p = 7,5%

koeficijent viška zraka α = 1,28.

stacionarni termalni parni kotao

1. Karakteristike kotlovske jedinice

Parni kotao KE-25-14S, s prirodnom cirkulacijom sa slojevitim mehaničkim ložištima, namijenjen je za proizvodnju zasićene ili pregrijane pare koja se koristi za tehnološke potrebe industrijskih poduzeća, u sustavima grijanja, ventilacije i tople vode.

Komora za izgaranje kotlova serije KE sastoji se od bočnih zaslona, ​​prednje i stražnji zidovi. Komora za izgaranje KE kotlova s ​​učinkom pare od 2,5 do 25 t/h podijeljen zidom od opeke na ložište dubine 1605÷2105 mm i komora za naknadno sagorijevanje dubine 360÷745 mm, što vam omogućuje povećanje učinkovitosti kotla smanjenjem mehaničkog podgorijevanja. Ulaz plinova iz ložišta u komoru za naknadno izgaranje i izlaz plinova iz kotla su nesimetrični. Nagnut je ispod komore za naknadno sagorijevanje na takav način da se većina komada goriva koji padaju u komoru kotrljaju na rešetku.

Kotao KE-25-14S koristi jednostupanjsku shemu isparavanja. Voda cirkulira na sljedeći način: napojna voda iz ekonomajzera dovodi se u gornji bubanj ispod razine vode kroz perforiranu cijev. Voda se odvodi u donji bubanj kroz stražnje grijane cijevi snopa kotla. Prednji dio grede (s prednje strane kotla) se podiže. Iz donjeg bubnja voda teče kroz preljevne cijevi u komore lijevog i desnog sita. Sita se također dovode iz gornjeg bubnja preko donjih usponskih vodova koji se nalaze na prednjoj strani kotla.

Kotlovski blok KE-25-14S oslanja se na komore bočnih sita na uzdužnim kanalima. Komore su cijelom dužinom zavarene na kanale. U području konvekcijske grede kotlovski blok se oslanja na stražnju i prednju poprečnu gredu. Poprečne grede pričvršćene su na uzdužne kanale. Prednja greda je fiksna, stražnja greda je pomična.

Vezni okvir kotla KE-25-14S postavljen je na uglove zavarene duž komora bočnih zaslona duž cijele duljine.

Kako bi se omogućilo pomicanje elemenata kotlovskih blokova KE-25-14S u određenom smjeru, neki od nosača su pomični. Imaju ovalne rupe za vijke koji ih pričvršćuju na okvir.

KE kotlovi s rešetkom i ekonomajzerom isporučuju se kupcu u jednoj transportnoj jedinici. Opremljeni su povratnim sustavom uvlačenja i oštrim udarom. Odvod, koji se taloži u četiri posude za pepeo kotla, vraća se u ložište pomoću ejektora i uvodi u komoru za izgaranje na visini od 400 mm s rešetke. Miješajuće cijevi za povrat povratka su ravne, bez zavoja, što osigurava pouzdan rad sustava. Pristup povratnim ejektorima za uvlačenje radi pregleda i popravka moguć je kroz otvore koji se nalaze na bočnim stijenkama. Na mjestima gdje su ugrađeni otvori, cijevi krajnjeg reda snopa umetnute su ne u kolektor, već u donji bubanj.

Parni kotao KE-25-14S opremljen je stacionarnim uređajem za čišćenje ogrjevnih površina prema projektu postrojenja.

Parni kotao KE-25-14S opremljen je ložištem tipa ZP-RPK s pneumomehaničkim bacačima i rešetkom s rotirajućim rešetkama.

Iza kotlovskih jedinica kod izgaranja kamenog i mrkog ugljena sa smanjenom vlagom W< 8 устанавливаются водяные экономайзеры.

Kotlovske platforme tipa KE nalaze se na mjestima potrebnim za servisiranje kotlovske armature. Glavne platforme kotla: bočna platforma za održavanje uređaji za pokazivanje vode; bočna platforma za servisiranje sigurnosnih ventila i zapornih ventila na bubnju kotla; platforma na stražnjoj stijenci kotla za servisiranje voda za pročišćavanje iz gornjeg bubnja i za pristup gornjem bubnju kod popravka kotla.

Do bočnih podesta vode stepenice, a sa gornjeg bočnog podesta silazak (kratko stepenište) na stražnji podest.

Kotao KE-25-14 C opremljen je s dva sigurnosna ventila, od kojih je jedan regulacijski ventil. Kod kotlova s ​​pregrijačima regulacijski sigurnosni ventil ugrađuje se na izlaznom kolektoru pregrijača. Na gornjem bubnju svakog kotla postavljen je manometar; Ako postoji pregrijač, manometar se ugrađuje i na izlaznoj grani pregrijača.

Na gornji bubanj ugrađuje se armatura: glavni parni ventil ili ventil (za kotlove bez pregrijača), ventili za uzorkovanje pare, uzorkovanje pare za pomoćne potrebe. Za ispuštanje vode na koljeno je ugrađen zaporni ventil nazivne veličine 50. mm.

U kotlu KE-25-14S periodično i kontinuirano propuhivanje se provodi kroz cijev za pročišćavanje. Na linijama periodično pročišćavanje Zaporni ventili ugrađeni su iz svih donjih komora sita. Parni vod puhala opremljen je odvodnim ventilima za uklanjanje kondenzata kada se vod zagrije i zapornim ventilima za dovod pare u puhalo. Umjesto upuhivanja pare može se ugraditi generator plinskog pulsa ili udarnog vala (SHW).

Na dovodnim cjevovodima ispred ekonomajzera ugrađeni su povratni ventili i zaporni ventili; Ispred nepovratnog ventila ugrađen je regulacijski ventil snage koji je spojen na aktuator automatizacije kotla.

Parni kotao KE-25-14S osigurava stabilan rad u rasponu od 25 do 100% nazivnog učinka pare. Ispitivanja i radna iskustva veliki broj kotlovi tipa KE potvrdili su pouzdan rad na tlaku nižem od nazivnog. Sa smanjenjem radnog tlaka Učinkovitost kotla ne smanjuje, što potvrđuju usporedni toplinski proračuni kotlova na nazivnom i smanjenom tlaku. U kotlovnicama namijenjenim za proizvodnju zasićene pare, kotlovi tipa KE smanjuju se na 0,7 MPa tlaka pružaju iste performanse kao pri tlaku 1,4 MPa.

Za kotlove tipa KE, protok sigurnosnih ventila odgovara nazivnom izlazu pare pri apsolutnom tlaku od 1,0 MPa.

Pri radu na smanjenom tlaku sigurnosni ventili na kotlu i dodatni sigurnosni ventili instalirani na opremi moraju biti prilagođeni stvarnom radnom tlaku.

S padom tlaka u kotlovima na 0,7 MPa Oprema kotlova s ​​ekonomizatorima se ne mijenja, budući da je u ovom slučaju podgrijavanje vode u ekonomizatorima za napajanje do temperature zasićenja pare u kotlu 20 ° C, što udovoljava zahtjevima pravila Gosgortekhnadzor.

1.1 Tehničke karakteristike kotla KE-25-14S

Kapacitet pare D = 25 t/h.

Pritisak R = 24 kgf/cm 2 .

Temperatura pare t= (194÷225) ºS.

Zračna (prihvatna) ogrjevna površina N l = 92,1 m 2 .

Konvektivna ogrjevna površina N k = 418 m 2 .

Tip uređaja za izgaranje TCHZ-2700/5600.

Područje ogledala izgaranja 13.4 m 2 .

dimenzije kotlovnica (s platformama i stepenicama):

duljina 13.6 m;

širina 6.0 m;

visina 6.0 m.

Težina kotla 39212 kg.

2. Proračun goriva zrakom

2.1 Određivanje količine produkata izgaranja

Proračun količine produkata izgaranja temelji se na stehiometrijskim omjerima i provodi se s ciljem određivanja količine plinova nastalih pri izgaranju goriva zadanog sastava pri zadanom omjeru viška zraka. Svi proračuni volumena zraka i produkata izgaranja provode se na 1 kg gorivo.

Budući da je u zadatku naznačen udio pepela u suhoj masi goriva, odredit ćemo udio pepela u radnoj masi goriva.

A r = A s (100 - W r) / 100,

A p = 2,3∙ (100 - 7,5) /100 = 21,3%.

Faktor pretvorbe zapaljive mase u radnu masu

(100 - W r - A r) /100 = (100 - 7,5 - 21,3) /100 = 0,71.

Radna masa komponenti goriva

C p = 76,9 ∙ 0,71 = 54,6%, H p = 5,4 ∙ 0,71 = 3,9%, p = 0,6 ∙ 0,71 = 0,5%,

O r = 16,0 ∙ 0,71 = 11,4%, r = 1,1 ∙ 0,71 = 0,8%.

Ispitivanje:

r + N r + S r + O r + N r + A r + W r = 100%,

6 + 3,9 + 0,5 + 11,4 + 0,8 + 21,3 + 7,5 = 100%.

Teoretski potrebna količina suhog zraka

o = 0,089 (Cp + 0,375Sp) + 0,267Hp - 0,0330p; o = 0,089∙ (54,6 + 0,375 ∙ 0,5) + 0,267 ∙ 3,9 - 0,033 ∙ 11,4 = 5,54 m 3 /kg.

Volumen troatomnih plinova

V = 0,01866 (Cp + 0,375Sp); = 0,01866∙ (54,6 + 0,375 ∙ 0,5) = 1,02 m 3 /kg.

Teoretski volumen dušika

0,79 V o + 0,008 N p; V = 0,79 ∙ 5,54 + 0,008 ∙ 0,8 = 4,38 m 3 /kg.

Teorijski volumen vodene pare

0,112N r + 0,0124W r + 0,016V o; = 0,112 ∙ 3,9 + 0,0124 ∙ 7,5 + 0,016 ∙ 5,54 = 0,61 m 3 /kg.

Teoretska količina vlažnog zraka

o vl = V + 0,016V o; (2.8), V = 0,61 + 0,016 ∙ 5,54 = 0,70 m 3 /kg.

Prevelik volumen zraka

i = (α - 1) V o; u = 0,28 ∙ 5,54 = 1,55 m 3 /kg.

Ukupni volumen produkata izgaranja

r = V+ V + V+ V i; g = 1,02 + 4,38 + 0,61 + 1,55 = 7,56 m 3 /kg.

Volumni udio troatomnih plinova

V/V g; = 1,02/7,56 = 0,135.

Volumni udio vodene pare

V/V g; r = 0,70/7,56 = 0,093.

Ukupni udio vodene pare i troatomnih plinova

n = r + r, n = 0,093 + 0,135 = 0,228.

Tlak u ložištu kotla uzima se jednak P t = 0,1 MPa.

Parcijalni tlak troatomnih plinova

R= 0,135 ∙ 0,1 = 0,014 MPa.

Parcijalni tlak vodene pare

P = 0,093 ∙ 0,1 = 0,009 MPa.

Ukupni parcijalni tlak

P p = P + P; R p = 0,014 + 0,009 = 0,023 MPa.

2.2 Određivanje entalpije produkata izgaranja

Dimni plinovi nastali kao posljedica izgaranja goriva djeluju kao rashladno sredstvo u procesu rada parnog kotla. Količina topline koju oslobađaju plinovi može se jednostavno izračunati promjenom entalpije dimni plinovi.

Entalpija dimnih plinova pri bilo kojoj temperaturi je količina topline utrošena na zagrijavanje plinova dobivenih izgaranjem jednog kilograma goriva od 0º do ove temperature pri konstantnom tlaku plina u ložištu.

Entalpija produkata izgaranja određena je u temperaturnom području 0…2200ºS s intervalom od 100ºS. Proračune provodimo u tabličnom obliku (tablica 2.1).

Početni podaci za proračun su volumeni plinova koji čine produkte izgaranja, njihovi volumetrijski izobarni toplinski kapaciteti, koeficijent viška zraka i temperatura plina.

Prosječne izobarne toplinske kapacitete plinova uzimamo iz referentnih tablica.

Teorijska količina plinova određena je formulom

I = ΣV c t= VC+ VC + VC) t.

Teorijska entalpija vlažnog zraka određena je formulom

V o C cc t.

r = I + (α - 1) I.

Tablica 2.1 Izračun entalpije produkata izgaranja

	V= 1,02 m 3 /kg V= 4,38 m 3 /kg V= 0,61 m 3 /kg Io, kJ/kg Vlažan zrak (α - 1) I o vv, kJ/kg ja g, kJ/kg
	S RO2, kJ/ (m 3 ∙K)	V RO2 C RO2, kJ/ (m 3 ∙K)	s N, kJ/ (m 3 ∙K)	V o N C N , kJ/ (m 3 ∙K)	S H2O, kJ/ (m 3 ∙K)	V o H2O C H2O, kJ/ (m 3 ∙K)		s vv, kJ/ (m 3 ∙K)	Ja o stoljećima, kJ/kg
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200	1,599 1,700 1,787 1,822 1,929 1,988 2,041 2,088 2,131 2,169 2, 203 2,234 2,263 2,289 2,313 2,335 2,355 2,374 2,391 2,407 2,422 2,435 2,448	1,631 1,734 1,823 1,920 1,968 2,028 2,082 2,130 2,174 2,212 2,247 2,279 2,308 2,335 2,359 2,382 2,402 2,421 2,439 2,455 2,470 2,484 2,497	1,294 1,295 1,299 1,306 1,316 1,327 1,340 1,353 1,367 1,379 1,391 1,403 1,414 1,425 1,434 1,444 1,452 1,461 1,469 1,475 1,482 1,489 1,495	5,668 5,672 5,690 5,720 5,764 5,812 5,869 5,926 5,987 6,040 6,093 6,145 6, 193 6,242 6,281 6,325 6,360 6,399 6,434 6,461 6,491 6,522 6,548	1,494 1,505 1,522 1,542 1,566 1,589 1,614 1,641 1,668 1,695 1,722 1,750 1,776 1,802 1,828 1,852 1,876 1,899 1,921 1,942 1,962 1,982 2,000	0,911 0,918 0,928 0,941 0,955 0,969 0,985 1,001 1,017 1,034 1,050 1,068 1,083 1,099 1,115 1,130 1,144 1,158 1,182 1,185 1, 197 1, 209 1,220	0 832 1688 2574 3475 4405 5362 6340 7342 8357 9390 10441 11501 12579 13657 14756 15850 16963 18081 19192 20316 21452 22583	1,318 1,324 1,331 1,342 1,354 1,368 1,382 1,397 1,414 1,424 1,437 1,449 1,461 1,472 1,483 1,492 1,501 1,510 1,517 1,525 1,532 1,539 1,546	0 733 1475 2230 3000 3789 4594 5418 6267 7100 7961 8830 9713 10601 11502 12399 13305 14221 15128 16052 16975 17905 18843	0 205 413 624 840 1061 1286 1517 1755 1988 2229 2472 2720 2968 3221 3472 3725 3982 4236 4495 4753 5013 5276

Teorijska entalpija vlažnog zraka određena je formulom

I = V o C uklj t.

Entalpija plinova određena je formulom

r = I + (α - 1) I.

Na temelju rezultata izračuna (tablica 2.1), konstruiramo dijagram ovisnosti entalpije plinova ja 1 od njihove temperature t(Slika 2.1).

Slika 2.1 - Dijagram ovisnosti entalpije plinova o njihovoj temperaturi

3. Verifikacijski toplinski proračun

3.1 Preliminarna toplinska bilanca

Kad parni kotao radi, sva toplina koja ulazi u njega troši se na stvaranje korisne topline sadržane u pari i pokrivanje različitih toplinskih gubitaka. Ukupna količina topline koja ulazi u kotao naziva se raspoloživa toplina. Mora postojati jednakost (ravnoteža) između topline koja ulazi u kotao i izlazi iz njega. Toplina koja izlazi iz kotla je zbroj korisne topline i toplinskih gubitaka povezanih s tehnološkim procesom proizvodnje pare zadanih parametara.

Toplinska bilanca kotla se sastavlja u odnosu na jedan kilogram goriva pri ustaljenom (stacionarnom) radu kotla.

Donja kalorična vrijednost radne mase goriva određuje se pomoću formule Mendelejeva:

n r = 339C r + 1030H r - 109 (O r - S r) - 25W r, n r = 339 ∙ 54,6 + 1030 ∙ 3,9 - 109 ∙ (11,4 - 0,5) - 25 ∙ 7,5 = 21151 kJ/kg.

Učinkovitost kotla (prihvaćena prema prototipu)

Gubitak topline:

od kemijskog nepotpunog izgaranja (str.15)

3 = (0,5÷1,5) = 0,5%;

od mehaničkog podgorjevanja (tablica 4.4) 4 = 0,5%;

u okoliš (slika 4.2) 5 = 0,5%;

s dimnim plinovima

2 = 100 - (η" + q 3 + q 4 + q 5), 2 = 100 - (92 + 0,5 + 0,5 + 0,5) = 6,5%.

Prosječni izobarni volumetrijski toplinski kapaciteti vlažnog zraka

hladno, na temperaturi t v1 (tablica 1.4.5)

S b1 = 1,32 kJ/kg;

grijano, na temperaturu t v2 (tablica 1.4.5)

S b1 = 1,33 kJ/kg.

Količina topline unesena u peć sa zrakom:

hladna

xv = 1,016αV o S u 1 t b1, xb = 1,016 ∙ 1,28 ∙ 5,54 ∙ 1,32 ∙ 25 = 238 kJ/kg;

zagrijan

gv = 1,016αV o S u 2 t v2, gv = 1,016 ∙ 1,28 ∙ 5,54 ∙ 1,33 ∙ 180 = 1725 kJ/kg.

Količina topline prenesena u grijaču zraka

vn = I gv - I hv, vn = 1725 - 238 = 1487 kJ/kg.

Uzimamo temperaturu goriva koja ulazi u peć jednaku

t tl = 30°C.

Toplinski kapacitet suhe mase goriva (Tablica 4.1)

s s tl = 0,972 kJ/ (kg stupnjeva).

Toplinski kapacitet radne mase goriva

c p tl = c c tl (100 - W p) /100 + cW p /100,

Gdje S- toplinski kapacitet vode, S= 4,19 kJ/ (kg stupnjeva),

s r tl = 0,972 · (100 - 7,5) /100 + 4,19 · 7,5/100 = 1,21 kJ/ (kg stupnjeva).

Toplina uvedena u peć s gorivom

tl = c p tl t tl,

ja tl = 1,21 30 = 36 kJ/kg.

Raspoloživa toplina goriva

Q + Q int + ja tl, = 21151 + 1487 + 36 = 22674 kJ/kg.

Entalpija dimnih plinova

"uh = q 2 Q r r / (100 - q 4) + I hv," uh = 6,5 ∙ 22674/ (100 - 4,5) + 238 = 1719 kJ/kg.

Temperatura dimnih plinova (Tablica 1)

t"uh = 164°C.

Prihvaćamo stupanj suhoće nastale pare (str. 17)

x = (0,95…0,98) = 0,95.

Entalpija suhe zasićene pare (prema tablici vodene pare) pri određenom tlaku

ja" = 2792 kJ/kg.

Latentna toplina isparavanja

r = 1948 kJ/kg.

Entalpija mokre pare

i x = ja" - (1 - x) r,

i x= 2792 - (1 - 0,95) 1948 = 2695 kJ/ kg.

Entalpija napojne vode prije ekonomajzera (at t u 2)

ja pv = 377 kJ/kg.

Sekundarna potrošnja goriva

B p = = 0,77 kg/s.

3.2 Proračun prijenosa topline u peći

Svrha kontrolnog proračuna prolaza topline u ložištu je određivanje temperature plinova iza ložišta i količine topline koju plinovi predaju ogrjevnoj površini ložišta.

Ta se toplina može pronaći samo uz poznate geometrijske dimenzije ložišta: veličinu površine za primanje zraka, N l, puna površina zidova koji ograničavaju volumen izgaranja, F st, volumen komore za izgaranje, V T.

Sl.3.1 - Skica parnog kotla KE-25-14S

Površina za primanje zraka ložišta nalazi se kao zbroj površina za primanje zraka zaslona, ​​tj.

Gdje N le - površina lijevog bočnog zaslona,

N pe - površina desnog bočnog zaslona;

N z - površina stražnjeg stakla;

N le = N pe = L t l bae x bae;

N ze = V ze l ze x bae;

t - duljina ložišta;

l be je duljina cijevi bočnog zaslona;

U ze - širina stražnjeg stakla;

x be - kutni koeficijent bočnog zaslona;

l ze je duljina cijevi stražnjeg stakla;

x ze je kutni koeficijent stražnjeg stakla.

Zbog teškoće određivanja duljina cijevi, veličinu ogrjevne površine koja prima zračenje uzimamo iz tehničkih karakteristika kotla:

N 1 = 92,1 m 2 .

Puna površina zidova peći, F st, izračunava se iz dimenzija površina koje ograničavaju volumen komore za izgaranje. Površine složene konfiguracije reduciramo na jednostavan geometrijski lik jednake veličine.

Površina stijenke peći:

prednji kotao

fr = 2,75 ∙ 4,93 = 13,6 m 2 ;

stražnji zid ložišta

zs = 2,75 ∙ 4,93 = 13,6 m 2 ;

bočna stijenka ložišta

bs = 4,80 ∙ 4,93 = 23,7 m 2 ;

ispod ložišta

ispod = 2,75 ∙ 4,80 = 13,2 m 2 ;

strop ložišta

znoj = 2,75 ∙ 4,80 = 13,2 m 2 .

Puna površina stijenki koje ograničavaju volumen izgaranja

st = F fr + F zs + 2F bs + F ispod + F znoj, st = 13,6 + 13,6 + 2 ∙ 23,7 + 13,2 + 13,2 = 101,0 m 2 .

Volumen izgaranja:

t = 2,75 ∙ 4,80 ∙ 4,93 = 65,1 m 3 .

Stupanj zaštite peći

Ψ = N l / F st,

Ψ = 92,1/101,0 = 0,91.

Koeficijent zadržavanja topline

φ = 1 - q 5/100,

φ = 1 - 0,5/100 = 1,00.

Efektivna debljina sloja koji zrači

3,6 V t /F st, = 3,6 65,1/101,0 = 2,32 m.

Adijabatska (teorijska) entalpija produkata izgaranja

a = Q (100 - q 3 - q 4) / (100 - q 4) + I gv - Q vn, a = 22674 (100 - 0,5 - 0,5) / (100 - 0,5) + 1725 - 1487 = 22798 kJ/kg.

Adijabatska (teorijska) temperatura plinova (Tablica 1)

Ta = 1835°C = 2108 DO.

Uzimamo temperaturu plinova na izlazu iz peći

T" t = 800°C = 1073 DO.

Entalpija plinova na izlazu iz peći (tablica 1) pri ovoj temperaturi" t = 9097 kJ/kg.

Prosječni ukupni toplinski kapacitet produkata izgaranja

(V g C av) = (I a - I "t) / ( t a- t" T),

(V g C prosj.) = (22798 - 9097) / (1835 - 800) = 13,24 kJ/ (kg stupnjeva).

Uvjetni koeficijent (tablica 5.1) onečišćenja ogrjevne površine tijekom slojnog izgaranja goriva

Toplinsko naprezanje volumena izgaranja

v = BQ/V t, v = 0,77 22674/65,1 = 268 kW/m 3 .

Koeficijent toplinske učinkovitosti

Ψ e = 0,91 · 0,60 = 0,55.

,

∙0,228 = 5,39 (m MPa) - 1 .

Koeficijent slabljenja zraka česticama čađe

s = 0,3 (2 - α) (1,6T t /1000 - 0,5) C r /H r, s = 0,3 (2 - 1,28) (1,6 1073/1000 - 0,5) 54,6/3,9 = 3,68 ( m MPa) - 1 .

Dio pepela goriva odnesenog iz ložišta u konvektivne dimovodne kanale (Tablica 5.2)

Masa dimnih plinova

g = 1 - A p /100 + 1,306αV o, g = 1 - 21,3/100 + 1,306 1,28 5,54 = 10,0 kg/kg.

Koeficijent slabljenja zraka suspendiranim česticama letećeg pepela (Sl. 5.3) na prihvaćenoj temperaturi t T

k zł = 7,5 ( m ata) - 1 .

Koeficijent slabljenja zraka česticama gorućeg koksa (str.29)

k k = 0,5 ( m ata) - 1 .

Koncentracija čestica pepela u struji plina

μ zl = 0,01 A r a u n /G g, μ zl = 0,01 · 21,3 · 0,1/10,0 = 0,002.

Koeficijent slabljenja zraka sredstvom izgaranja

k t = 5,39 + 7,5 0,002 + 0,5 = 5,91 ( m ata) - 1 .

Učinkovita plamena crnina

i f = 1 - e -k tPtS,

a f = 1 - 2,7 -5,91·0,1·2,32 = 0,74.

Omjer zrcala izgaranja prema ukupnoj površini stijenki peći tijekom slojnog izgaranja

ρ = F ispod /F st,

ρ = 13,2/101,0 = 0,13.

Stupanj crnila peći tijekom slojnog izgaranja goriva

a t = ,

a t = = 0,86.

Vrijednost relativnog položaja maksimalne temperature za slojne peći pri izgaranju goriva u tankom sloju (peći s pneumomehaničkim bacačima) uzima se (str. 30) jednaka:

Parametar koji karakterizira raspodjelu temperature po visini ložišta (f.5.25)

M = 0,59 - 0,5 X t, M = 0,59 - 0,5 0,1 = 0,54.

Procijenjena temperatura plinova iza peći

T t = ,

T t = = 1090 DO= 817°C.

Neusklađenost s prethodno prihvaćenom vrijednošću je

∆t t = t T - t" T,

∆t t = 817 - 800 = 17°C< ± 100°C.

Entalpija plinova iza peći t = 9259 kJ/kg.

Količina topline prenesena u ložište

t = φV (I a - I t), t = 1,00 0,77 (22798 - 9259) = 10425 kW.

Koeficijent izravnog povrata

μ = (1 - I t /I a) 100,

μ = (1 - 9259/22798) ·100 = 59,4%.

Stvarno toplinsko naprezanje volumena izgaranja

v = Q t /V t, q v = 10425/65,1 = 160 kW/m 3 .

3.3 Proračun prijenosa topline u konvektivnoj površini

Toplinski proračun konvektivne površine služi za određivanje količine prenesene topline i svodi se na rješavanje sustava dviju jednadžbi - jednadžbe toplinska ravnoteža i jednadžbe prijenosa topline.

Izračun se vrši za 1 kg sagorijevanje goriva u normalnim uvjetima.

Iz prethodnih izračuna imamo:

temperatura plina ispred predmetnog plinovoda

t 1 = t t = 817°C;

entalpija plinova ispred dimnjaka 1 = I t = 9259 kJ/kg;

koeficijent zadržavanja topline

druga potrošnja goriva

B p = 0,77 kg/s.

Prvo prihvaćamo dvije vrijednosti za temperaturu produkata izgaranja nakon dimnjaka:

t" 2 = 220ºC,

t"" 2 = 240ºC.

Daljnje izračune provodimo za dvije prihvaćene temperature.

Entalpija produkata izgaranja nakon konvektivnog snopa: "2 = 2320 kJ/kg,"" 2 = 2540 kJ/kg.

Količina topline koju oslobađaju plinovi u snopu:

1 = φV r (I t - I 1); " 1 = 1,00 ∙ 0,77 (9259 - 2320) = 5343 kJ/kg,"" 1 = 1,00 · 0,77∙ (9259 - 2540) = 5174 kJ/kg.

Vanjski promjer konvektivnih snopova cijevi (prema crtežu)

d n = 51 mm.

Broj redova duž toka produkata izgaranja (prema crtežu) 1 = 35.

Poprečni korak cijevi (prema crtežu) 1 = 90 mm.

Uzdužni razmak cijevi (prema crtežu) 2 = 110 mm.

Koeficijent pranja cijevi (tablica 6.2)

Relativni poprečni σ 1 i uzdužni σ 2 razmaci cijevi:

σ 1 = 90/51 = 1,8;

σ 2 = 110/51 = 2,2.

Čista površina poprečnog presjeka za prolaz plinova tijekom poprečnog ispiranja cijevi

f = ab- z 1 l d n,

Gdje A I b- dimenzije dimovodnog kanala u čistom prostoru, m;

l- duljina projekcije cijevi na ravninu presjeka koji se razmatra, m;

w = 2,5 ∙ 2,0 - 35 ∙ 2,0 ∙ 0,051 = 1,43 m 2 .

Efektivna debljina sloja plinova koji zrači

S eff = 0,9 d n, eff = 0,9 ± 0,051 = 0,177 m.

Vrelište vode pri radnom tlaku (prema tablicama zasićene vodene pare)

t s = 198°C.

Prosječna temperatura protoka plina

av1 = 0,5 ( t 1 + t);

t" av1 = 0,5 (817 + 220) = 519ºC,

t"" av1 = 0,5· (817 + 240) = 529ºC.

Prosječna potrošnja plina

V"" cp1 = 0,77 7,56 (529 + 273) /273 = 17,10 m 3 /S.

Prosječna brzina plina

ω g1 = V cp1 /F w,

ω" g1 = 16,89/1,43 = 11,8 m/s,

ω"" g1 = 17,10/1,43 = 12,0 m/s.

Koeficijent onečišćenja grijaće površine (str. 43)

ε = 0,0043 m 2 tuča/uto

Prosječna temperatura onečišćenog zida (str. 42)

z = t" s + (60÷80), t h = (258÷278) = 270°C.

Faktori korekcije za određivanje koeficijenta prijenosa topline konvekcijom (Sl. 6.2):

po broju redova

u relativne korake

promijeniti fizičke karakteristike

Viskoznost produkata izgaranja (tablica 6.1)

ν" = 76·10 -6 m 2 /S,

ν"" = 78·10 -6 m 2 /S.

Koeficijent toplinske vodljivosti produkata izgaranja (tablica 6.1)

λ" = 6,72·10 -2 W/ (m°C),

λ"" = 6,81·10 -2 W/ (m°C).

Prandtlov kriterij za produkte izgaranja (f.6.7)

Pr" = 0,62, Pr"" = 0,62.

Koeficijent prijenosa topline konvekcijom (tablica 6.1)

α k1 = 0,233S z C f λR (ωd n /ν) 0,65 /d n,

α" k1 = 0,233 1 1,05 6,72 10 -2 0,62 0,33 (11,8 0,051/76 10 -6) 0,65 /0,051.α" k1 = 94,18 W/ (m 2 · DO);

α"" k1 = 0,233 1 1,05 6,81 10 -2 0,62 0,33 (12,0 0,051/78 10 -6) 0,65 /0,051,α"" k1 = 94,87 W/ (m 2 · DO).

Koeficijent slabljenja zraka troatomnim plinovima

,

·0,228 = 23,30 ( m MPa) -

1, ·0,228 = 23,18 ( m MPa) -

1, Ukupni parcijalni tlak troatomskih plinova (prethodno definiran)

R p = 0,023 MPa.

Koeficijent slabljenja snopa u volumenu ispunjenom pepelom pri temperaturi t cf (Sl. 5.3)

K"" zl = 9,0.

Koncentracija čestica pepela u struji plina (prethodno određena)

μ zl = 0,002.

Stupanj zacrnjenosti protoka plina punog prašine

a = 1 - e-kgkzlRp μ zlSef,

a" = 1 - e-23,30 9,0 0,002 0,023 0,177 = 0,002,a"" = 1 - e-23,18 9,0 0,002 0,023 0,177 = 0,002.

Koeficijent prijenosa topline zračenjem pri izgaranju ugljena

a l = 5,67·10 -8 (a st + 1) aT 3 /2,

Gdje A st - stupanj crnila zida, prihvaćen (str.42)

a st = 0,82;
kJ/kg ;"" k = 62,46 · 418 · 214/1000 = 5587 kJ/kg.

Prema prihvaćenim dvjema temperaturnim vrijednostima

t" 1 = 220ºC;

t"" 1 = 240ºC

i dobivene vrijednosti

" b1 = 5343 kJ/kg;"" b1 = 5174 kJ/kg;" k1 = 4649 kJ/kg;"" k1 = 5587 kJ/kg

Provodimo grafičku interpolaciju za određivanje temperature produkata izgaranja nakon konvektivne ogrjevne površine. Za grafičku interpolaciju gradimo grafikon (sl. 3.2) ovisnosti Q = f (t).

Sl.3.2 - Grafikon ovisnosti Q = f (t)

Točka sjecišta linija označava temperaturu t p plinova koji izlaze nakon konvektivne površine:

t k = 232ºS.

Količina topline koju apsorbira ogrjevna površina k1 = 5210 kW.

Entalpija plinova pri ovoj temperaturi

ja k1 = 2452 kJ/kg.

3.4 Proračun ekonomajzera

Entalpija napojne vode na ulazu u ekonomajzer

ja xv = 377 kJ/kg.

Entalpija napojne vode koja izlazi iz ekonomajzera

ja gv = 719 kJ/kg.

Koeficijent zadržavanja topline (pronađen ranije)

Količina topline koju odaju dimni plinovi u ekonomajzeru

ek = D ( ja gv - ja xv);

Q eq = 6,94∙ (719 - 377) = 2373 kJ.

Entalpija ispušnih plinova iza ekonomajzera h = I k - Q eq /V r, uh = 2452 - 2373/0,77 = 103 kJ/kg.

Temperatura dimnih plinova iza ekonomajzera

t h = 10ºS.

4. Konačna toplinska bilanca

Nakon izvršenog toplinskog proračuna utvrđuje se konačna toplinska bilanca, čija je svrha utvrditi ostvarenu proizvodnju pare pri zadanoj potrošnji goriva i učinkovitosti kotla.

Dostupno grijanje

Q = 22674 kJ/m 3 .

Potrošnja goriva

B = 0,77 kg/s.

Količina topline predana u ložištu pt = 10425 kW.

Količina topline prenesena u konvektivnom snopu koji stvara paru k = 5210 kW.

Količina topline predana u ekonomajzeru eq = 2373 kW.

Ukupna količina topline predana vodi u kotlu

1 = Q pt + Q k + Q eq, 1 = 10425 + 5210 + 2373 = 18008 kW.

Entalpija napojne vode

ja p.v = 377 kJ/kg.

Entalpija mokre pare

i x = 2695 kJ/kg.

Potpuni (maksimalni) učinak pare kotla

Q 1 / ( ja X - ja točka c); = 18008/ (2695 - 377) = 7,77 kg/s.

Učinkovitost kotla

η = 100∙Q 1 / (V p Q);

η = 100 18008/ (0,77 22674) = 100%.

Odstupanje stanja:

u toplinskim jedinicama

ΔQ = QηB p - Q 1 (100 - q 4) /100;

ΔQ = 22673 1,00 0,77 - 18008 (100 - 0,5) /100 = 65 kJ;

u postocima

δQ = 100∆Q/Q,

δQ = 100 65/22674 = 0,29%< 0,5%.

Bibliografija

1. Tomsky G.I. Toplinski proračun stacionarnog kotla. Murmansk. 2009. - 51 str.

2. Tomsky G.I. Gorivo za stacionarne parne i toplovodne kotlove. Murmansk. 2007. - 55 str.

Esterkin R.I. Kotlovske instalacije. Izrada kolegija i diplome. L.: Energoatomizdat. 1989. - 280 str.

Esterkin R.I. Instalacije industrijskih kotlova. L.: Energoatomizdat. 1985. - 400 str.

Zasićena ili pregrijana para za tehnološke potrebe poduzeća. Kotlovi su dostupni u tri vrste:

E(KE) s produktivnošću 2,5; 4; 6,5; 10 i 25 t/h sa uređajima za slojno izgaranje;

E(DE) s produktivnošću 4; 6,5; 10; 16 i 25 t/h s uljno-plinskim plamenicima;

DKVR s produktivnošću 2,5; 4; 6,5 i 10 t/h s plinsko-uljnim pećima.

Parni kotlovi tip E(KE) sa uređajima za slojno izgaranje.

Parni kotlovi tipa E (KE) imaju sljedeće izvedbe: E-2,5-1,4R (KE-2,5-14S); E-4-1.4R (KE-4-14S); E-6,5-1,4R (KE-6,5-14S); E-10-1.4R (KE-10-14S).

Glavni elementi kotlova tipa E(KE) (slika 73) su gornji i donji bubanj unutarnjeg promjera 1000 mm, lijevi i desni bočni zasloni te konvektivna greda od cijevi.

0 51 X 2,5 mm. Osim toga, kotao je opremljen opremom, čiji je popis naveden u tablici. 46 (za sve vrste kotlova, ventilator VDN-9).

Kotlovi tipa E (KE) (tablica 47) isporučuju se potrošačima u sastavljenim blokovima, s okvirom, bez obloga i obloga.

Parni kotao tipa E-25-1.4R (KE-25S) sa uređajem za slojno izgaranje. Kotao (slika 74) sastoji se od dva bubnja (gornjeg i donjeg), koji imaju unutarnji promjer 1000 mm i debljine stijenke 13 mm.

Komora za izgaranje kotla, širine 2710 mm, potpuno je oklopljena cijevima 0 51 X 2,5 mm (stupanj ekrana 0,8).

Za sagorijevanje kamenog i mrkog ugljena ispod kotla je postavljeno mehaničko ložište TCZM-2,7/5,6 koje se sastoji od lančane povratne rešetke za pahuljice i dva pneumo-mehanička dodavača s pločastim dodavačem ZP-600. Aktivno područje zrcala izgaranja

Riža. 73. Parni kotao E-2,5-1,4R: / - rešetka; 2 - bočni zaslon; 3 - gornji bubanj; “/ - cjevovod za dovod napojne vode; 5 - cijevi za kipuće; 6 - donji bubanj; 7 - servisna platforma; 8 - podstava; 9 - ložište

Riža. 74. Parni kotao E-25-1.4R:

/ - lančana rešetka; 2 - dovod goriva; 3 - bočni zaslon; 4 - stražnje staklo; 5 - gornji bubanj; 6 - cijev za dovod vode; 7 - donji bubanj; 8 - grijač zraka; 9 - obilazne cijevi; 10 - servisno područje

Repne površine sastoje se od jednoprolaznog grijača zraka VP-228 s ogrjevnom površinom od 228 m2, koji osigurava zagrijavanje zraka na približno 145 °C i ekonomajzera od lijevanog željeza EP1-646 s ogrjevnom površinom od 646 m2 ugrađenog iza njega duž protok plina.

Komplet kotla uključuje ventilator VDN-12.5 s elektromotorom od 55 kW (1000 min-1), odvod dima DN-15 s elektromotorom od 75 kW (1000 min-1) i BTs-2 X 6 X 7 sakupljač pepela za pročišćavanje dimnih plinova .

Konvektivni pregrijač Volumen, m3 vodene pare

Učinkovitost pri izgaranju ugljena, %

Potrošnja ugljena, kg/h

TOC o "1-5" h z kamen 3080

Smeđa 5492

Ukupne dimenzije (s platformama 12 640 X 5628 X 7660 i stepenicama), mm

Težina, kg 37,372

* Kotlovi tipa E-25R dostupni su i s apsolutnim tlakom pare od 2,4 MPa (24 kgf/cmg). U kotlovima s pregrijačima. temperatura pregrijane pare je 250°C. U potrebnim i tehnički opravdanim slučajevima dopuštena je izrada kotlova s ​​temperaturom pare 350 °C.

47. Tehničke karakteristike kotlova E(KE) Indikatori Kapacitet pare, Tlak pare, MPa (kgf/cm2) Temperatura zasićenja/ Pregrijana para, °C Hranjiva temperatura Površina po Radijacija Konvektivna Pregrijač Potrošnja ugljena, kg/h Kameni (21,927 kJ/kg) Smeđa (12,456 kJ/kg) Ukupne dimenzije, mm Težina, kg

(DE-4-I4IM)	(DE-6.5-14GM*	E-I0-1.4GM (DE-10-14 GM)	(DE-I6-14GM)	E-25-1.4GM* (DE-25-14GM)

Radijacija
Konvektivna
Pregrijač
Volumen kotlovske vode, m3
Unutarnji promjer bubnja
Procijenjena učinkovitost. %
Na lož ulje
Potrošnja, kg/h
Gaza (8620 kcal/m2)
Lož ulje (9260 kcal/kg) Ukupne dimenzije, mm
Težina, kg

Parni plinsko-uljni kotlovi tipa E(DE). Plinsko-uljni kotlovi tipa E(DE) (tablica 48), ovisno o učinku pare, proizvode se u sljedećim izvedbama: E-4-1,4GM (DE-4,0-14GM);

E-6,5-1,4GM (DE-6,5-14GM); E-10-1.4GM (DE-10-14GM); E-16-1.4GM (DE-16-14GM); E-25-1.4GM (DE-25-14GM).

Glavni komponente Navedeni kotlovi (slika 75) su gornji i donji bubanj, konvekcijska greda, prednji, bočni i stražnji zasloni koji tvore komoru za izgaranje.

Kotlovi kapaciteta pare 4; 6,5 i 10 t/h izrađuju se s jednostupanjskom shemom isparavanja. U kotlovima kapaciteta 16 i 25 t/h koristi se dvostupanjsko isparavanje.

Kotlovi se isporučuju u dva bloka, uključujući gornji i donji bubanj s unutarnjim uređajima bubnja, cijevni sustav sita i konvekcijsku gredu (ako je potrebno, pregrijač), potporni okvir i okvir za vezivanje.

V-v

Kotlovi tipa E (DE) opremljeni su dodatnom opremom (tablica 49).

Parni plinsko-uljni kotao tip E-25-2.4GM. Dizajniran za proizvodnju pregrijane pare s radnim tlakom od 2,4 MPa (24 kgf/cm2) i temperaturom od 380°C, koja se koristi za pogon parnih turbina i za tehnološke potrebe poduzeća.

Kotao E-25-2.4GM (DE-25-24-380GM) je vertikalna vodocijevna jedinica s dva bubnja opremljena potpuno oklopljenim ložištem.

Mreže komore za izgaranje izrađene su od cijevi 0 51 X 2,5 mm. Kotao je opremljen ekonomajzerom od lijevanog željeza od VTI cijevi tipa EP-1 od do
ogrjevne površine 808 m2, odimljavač VGDN-19 s elektromotorom 4A31556UZ i ventilator VDN-11.2 s elektromotorom 4A200M6.

Kao uređaj plamenika korišten je plamenik GMP-16 s dvostupanjskom komorom za izgaranje goriva. Plamenik se sastoji od plinsko-uljnog plamenika GM-7 i komore za izgaranje obložene vatrostalnom opekom s prstenastim uređajem za usmjeravanje zraka u središnjem dijelu.

Tehničke karakteristike kotla E-25-2.4GM Kapacitet pare, t/h Tlak pare. MPa (kgf/cm2) Temperatura pregrijane pare, °C Temperatura napojne vode, °C Površina grijanja, m2 Radijacija Konvektivna pregrijač, Volumen kotlovske vode, m3 Unutarnji promjer bubnjeva, mm Potrošnja, kg/h Učinkovitost izgaranja, % Ukupne dimenzije, mm Težina, kg

Parni kotlovi DKVR-2,5; DKVr-4; DKVR-6.5 i DKVR-10 s plinsko-uljnim pećima. Dizajniran za proizvodnju zasićene ili blago pregrijane pare koja se koristi za tehnološke potrebe poduzeća, sustava grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom.

Trenutačno je obustavljena serijska proizvodnja kotlova tipa DKVR, ali se značajan broj ovih kotlova koristi u poduzećima za konzerviranje (tablice 50, 51).

Indikatori			DKVR - 6,5-14 GM	DKVr - 10-14 GM
Kapacitet pare,
Tlak pare, MPa
(kgf/cm')
Temperatura zasićenja/
Pregrijana para, C
Hranjiva temperatura
Površina grijanja, m2
Radijacija
Konvektivna
Pregrijač
Volumen kotla, m’
Unutarnji promjer šipke
Banov, mm Potrošnja, kg/h
Vrsta plamenika
Ukupne dimenzije, mm
Težina, kg