Određivanje karakteristika rashladnog uređaja. Mali rashladni strojevi Kondenzator za rashladni uređaj if 56

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1). Glavni elementi su: freonski klipni kompresor 1, zrakom hlađeni kondenzator 4, prigušnica 7, evaporativne baterije 8, filter-sušač 6 ispunjen desikantom - silikagelom, prijemnik 5 za skupljanje kondenzata, ventilator 3 i elektromotor 2.

Riža. 2.1. Shema rashladna jedinica IF-56:

Tehnički podaci

Marka kompresora
Broj cilindara
Volumen opisan klipovima, m3/h
Rashladno sredstvo
Kapacitet hlađenja, kW
pri t0 = -15 °S: tk = 30 °S
pri t0 = +5 °S tk = 35 °S
Snaga elektromotora, kW
Vanjska površina kondenzator, m2
Vanjska površina isparivača, m2

Isparivač 8 sastoji se od dvije rebraste baterije – konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskim ventilom. Kondenzator 4 s prisilnim zračno hlađen, izvedba ventilatora

VB = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.2 i 2.3 prikazuju stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njezinih ispitivanja: 1 – 2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1 – 2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d – 3 – izobarno hlađenje para do

temperatura kondenzacije tk; 3 – 4* – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4* – 4 – pothlađivanje kondenzata;

4 – 5 – prigušivanje (h5 = h4), uslijed čega tekući rashladni medij djelomično isparava; 5 – 6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6 – 1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x = 1) na temperaturu t1.

Sve male proizvedene kod nas rashladni strojevi su freon. Ne proizvode se komercijalno za rad s drugim rashladnim sredstvima.

Sl.99. Dijagram rashladnog stroja IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzator, 3 - termostatski ventili, 4 - isparivači, 5 - izmjenjivač topline, 6 - osjetljivi ulošci, 7 - presostat, 8 - regulacijski ventil vode, 9 - sušač, 10 - filter, 11 - elektromotor , 12 - magnetski prekidač.

Mali rashladni strojevi temelje se na freonskim kompresorskim i kondenzatorskim jedinicama odgovarajućih performansi o kojima se govorilo gore. Industrija proizvodi male rashladne strojeve, uglavnom s jedinicama kapaciteta od 3,5 do 11 kW. Tu spadaju vozila IF-49 (Slika 99), IF-56 (Slika 100), XM1-6 (Slika 101); HMV1-6, HM1-9 (sl. 102); HMV1-9 (Sl. 103); strojevi bez posebnih marki s jedinicama AKFV-4M (Sl. 104); AKFV-6 (sl. 105).

Slika 104. Dijagram rashladnog stroja s jedinicom AKFV-4M;

1 - kondenzator KTR-4M, 2 - izmjenjivač topline TF-20M; 3 - regulacijski ventil vode VR-15, 4 - presostat RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filter sušač OFF-10a, 8 - isparivači IRSN-12.5M, 9 - termostatski ventili TRV -2M, 10 - osjetljivi ulošci.

U značajnim količinama proizvode se i vozila s jedinicama BC-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E i FAK-1.5M.

Svi ovi strojevi namijenjeni su za direktno hlađenje stacionarnih rashladnih komora i raznih komercijalnih rashladna oprema poduzeća Ugostiteljstvo i trgovine mješovitom robom.

Kao isparivači koriste se zidne rebraste baterije IRSN-10 ili IRSN-12.5.

Svi strojevi su potpuno automatizirani i opremljeni termostatskim ventilima, presostatima i ventilima za regulaciju vode (ako je stroj opremljen vodom hlađenim kondenzatorom). Relativno veliki od ovih strojeva - HM1-6, HMV1-6, HM1-9 i HMV1-9 - također su opremljeni elektromagnetskim ventilima i temperaturnim relejima komore; jedan zajednički elektromagnetski ventil instaliran je na ploči ventila ispred razvodnika tekućine. , s kojim možete isključiti dovod freona u sve isparivače odjednom, i komorne solenoidne ventile na cjevovodima koji dovode tekući freon u rashladne uređaje komora. Ako su komore opremljene s nekoliko rashladnih uređaja i freon im se dovodi kroz dva cjevovoda (vidi dijagrame), tada se na jedan od njih postavlja elektromagnetski ventil tako da se svi rashladni uređaji komore ne isključuju kroz ovaj ventil, već samo one koje opskrbljuje.

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije

NOVOSIBIRSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE

_____________________________________________________________

DEFINICIJA KARAKTERISTIKA
RASHLADNI UREĐAJ

Smjernice

za studente FES-a svih oblika studija

Novosibirsk
2010

UDK 621.565(07)

Sastavio: dr. sc. tehn. znanosti, izvanredni profesor ,

Recenzent: dr. tehn. znanosti, prof.

Rad je izrađen na Zavodu za termoenergetska postrojenja

Tehničko sveučilište, 2010

CILJ LABORATORIJSKOG RADA

1. Praktično učvršćivanje znanja o drugom zakonu termodinamike, ciklusima, rashladnim uređajima.

2. Upoznavanje sa rashladna jedinica IF-56 i njegove tehničke karakteristike.

3. Studija i konstrukcija rashladnih ciklusa.

4. Određivanje glavnih karakteristika rashladnog uređaja.

1. TEORIJSKE OSNOVE RADA

RASHLADNI UREĐAJ

1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

Rashladna jedinica je dizajnirana za prijenos topline s hladnog izvora na vrući. Prema Clausiusovoj formulaciji drugog zakona termodinamike, toplina ne može spontano prijeći s hladnog tijela na vruće. U rashladnoj jedinici takav prijenos topline ne događa se sam od sebe, već zahvaljujući mehaničkoj energiji kompresora utrošenoj na kompresiju pare rashladnog sredstva.

Glavna karakteristika rashladnog uređaja je koeficijent hlađenja, čiji se izraz dobiva iz jednadžbe prvog zakona termodinamike, napisane za obrnuti ciklus rashladnog uređaja, uzimajući u obzir činjenicu da za bilo koji ciklus promjena u unutarnja energija radnog fluida D u= 0, naime:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Gdje q 1 – toplina predana vrelu; q 2 – toplina odvedena iz hladnog izvora; l– mehanički rad kompresora.

Iz (1.1) slijedi da se toplina predaje vrućem izvoru

q 1 = q 2 + l, (1.2)

koeficijent učinka je udio topline q 2, prebačen iz hladnog izvora u vrući, po jedinici utrošenog rada kompresora

(1.3)

Maksimalna vrijednost koeficijenta učinka za određeni temperaturni raspon između T planine vruće i T hladni izvori topline imaju obrnuti Carnotov ciklus (sl. 1.1),

Riža. 1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

za koje je dovedena toplina na t 2 = konst od izvora hladnoće do radnog fluida:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

a toplina predana na t 1 = konst od radnog fluida do izvora hladnoće:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

U obrnutom Carnotovom ciklusu: 1-2 – adijabatska kompresija radnog fluida, uslijed čega temperatura radnog fluida T 2 dobiva višu temperaturu T planine s toplim izvorima; 2-3 – izotermno odvođenje topline q 1 od radne tekućine do vrućeg izvora; 3-4 – adijabatsko širenje radnog fluida; 4-1 – izotermna opskrba toplinom q 2 od izvora hladnoće do radnog fluida. Uzimajući u obzir relacije (1.4) i (1.5), jednadžba (1.3) za koeficijent hlađenja obrnutog Carnotovog ciklusa može se prikazati kao:

Što je viša vrijednost e, to je ciklus hlađenja učinkovitiji i manje posla l potreban za prijenos topline q 2 od hladnog izvora do vrućeg.

1.2. Rashladni ciklus kompresije pare

Izotermni dovod i odvođenje topline u rashladnoj jedinici može se postići ako je rashladno sredstvo tekućina niskog vrelišta čije je vrelište pri atmosferskom tlaku t 0 £ 0 oC, i na negativne temperature kipući boiling pressure str 0 mora biti veći od atmosferskog kako bi se spriječilo propuštanje zraka u isparivač. niski tlakovi kompresije omogućuju izradu laganog kompresora i ostalih elemenata rashladnog uređaja. Uz značajnu latentnu toplinu isparavanja r poželjni su niski specifični volumeni v, što vam omogućuje smanjenje veličine kompresora.

Dobro rashladno sredstvo je amonijak NH3 (na vrelištu t k = 20 °C, tlak zasićenja str k = 8,57 bara i at t 0 = -34 oC, str 0 = 0,98 bara). Njegova latentna toplina isparavanja je viša nego kod drugih rashladnih sredstava, ali njegovi nedostaci su toksičnost i korozivnost za obojene metale, stoga se amonijak ne koristi u kućanskim rashladnim jedinicama. Dobra rashladna sredstva su metil klorid (CH3CL) i etan (C2H6); sumporni dioksid (SO2) se ne koristi zbog visoke toksičnosti.

Freoni, fluoroklorirani derivati najjednostavnijih ugljikovodika (uglavnom metana), postali su široko rasprostranjeni kao rashladna sredstva. Izrazita svojstva freona su njihova kemijska otpornost, netoksičnost, nedostatak interakcije s građevinski materijali na t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении str 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritični parametri R12: str kr = 41,32 bara; t kr = 111,8 °C; v kr = 1,78×10-3 m3/kg; adijabatski eksponent k = 1,14.

Proizvodnja freona-12, kao tvari koja uništava ozonski omotač, zabranjena je u Rusiji 2000. godine, dopuštena je samo uporaba već proizvedenog R12 ili ekstrahiranog iz opreme.

2. rad rashladne jedinice IF-56

2.1. rashladna jedinica

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Ventilator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilator; 4 – prijemnik; 5 – kondenzator;

6 – filter sušač; 7 – prigušnica; 8 – isparivač; 9 – odjeljak hladnjaka

Riža. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušenja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 V tel-dijagram) djelomično isparava, ali glavno isparavanje freona događa se u isparivaču 8 zbog topline odvedene iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira pod pritiskom str 0 do tlaka str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teoretsku, adijabatsku kompresiju od 1-2A at s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (proces 4*-4). Tekući freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do prigušnice 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 sastoji se od rebrastih baterija – konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskim ventilom. 4 prisilno hlađeni zrakom kondenzator, performanse ventilatora V B = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njegovih ispitivanja: 1-2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d-3 – izobarno hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4* – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4*-4 – pothlađivanje kondenzata;
4-5 – prigušivanje ( h 5 = h 4), zbog čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x= 1) do temperature t 1.

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja tel-dijagram

2.2. karakteristike izvedbe

Glavni karakteristike izvedbe rashladni uređaj ima kapacitet hlađenja Q, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični kapacitet hlađenja q. Kapacitet hlađenja određuje se formulom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Gdje G– potrošnja rashladnog sredstva, kg/s; h 1 – entalpija pare na izlazu iz isparivača, kJ/kg; h 4 – entalpija tekućeg rashladnog sredstva prije prigušnice, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – specifični rashladni kapacitet, kJ/kg.

Također se koristi specifičan volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m3:

q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Ovdje v 1 – specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m3/kg.

Potrošnja rashladnog sredstva određena je formulom, kg/s:

G = Q DO/( h 2D – h 4), (2.3)

Q = c’popodneV U( t NA 2 - t U 1.). (2.4)

Ovdje V B = 0,61 m3/s – učinak ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t B2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu kondenzatora, ºS; c’popodne– prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ/(m3 K):

c’popodne = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m3/kmol – volumen kilomola zraka pri normali fizički uvjeti; (μ cpm) – prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka koji se određuje empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6·10-4( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

koji predstavlja toplinu prenesenu s hladnog izvora na vrući, po jedinici teorijske snage (adijabatska) i stvarne (električna snaga pogona kompresora). Koeficijent učinka ima isto fizičko značenje i određuje se formulom:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D – h 1). (2.10)

3. Ispitivanje hlađenja

Nakon pokretanja rashladne jedinice morate pričekati dok se ne uspostavi stacionarni način rada ( t 1 = konst, t 2D = const), zatim izmjerite sva očitanja instrumenata i unesite ih u tablicu mjerenja 3.1, na temelju kojih rezultata izgradite ciklus rashladnog uređaja u tel- I ts-koordinira koristeći dijagram pare za freon-12 prikazan na sl. 2.2. Izračun glavnih karakteristika rashladne jedinice izvodi se u tablici. 3.2. Temperature isparavanja t 0 i kondenzacija t K se nalazi ovisno o tlaku str 0 i str K prema tablici 3.3. Apsolutni pritisci str 0 i str K se određuje formulama, bar:

str 0 = B/750 + 0,981str 0M, (3.1)

str K = B/750 + 0,981str KM, (3,2)

Gdje U – Atmosferski tlak prema barometru, mm. rt. Umjetnost.; str 0M – nadtlak isparavanja prema manometru, atm; str KM – nadpritisak kondenzacije prema manometru, atm.

Tablica 3.1

Rezultati mjerenja

Veličina	Dimenzija	Značenje	Bilješka
Tlak isparavanja str 0M			manometrom
Tlak kondenzacije str KM			manometrom
Temperatura u odjeljku hladnjaka, t HC			pomoću termoelementa 1
Temperatura pare rashladnog sredstva ispred kompresora, t 1			pomoću termoelementa 3
Temperatura pare rashladnog sredstva nakon kompresora, t 2D			pomoću termoelementa 4
Temperatura kondenzata nakon kondenzatora, t 4			pomoću termoelementa 5
Temperatura zraka nakon kondenzatora, t U 2			pomoću termoelementa 6
Temperatura zraka ispred kondenzatora, t U 1			pomoću termoelementa 7
Pogonska snaga kompresora, N			po vatmetru
Tlak isparavanja str 0			prema formuli (3.1)
Temperatura isparavanja, t 0			prema tablici (3.3)
Tlak kondenzacije str DO			prema formuli (3.2)
Temperatura kondenzacije t DO			prema tablici 3.3
Entalpija pare rashladnog sredstva prije kompresora, h 1 = f(str 0, t 1)			Po tel-dijagram
Entalpija pare rashladnog sredstva nakon kompresora, h 2D = f(str DO, t 2D)			Po tel-dijagram
Entalpija pare rashladnog sredstva nakon adijabatske kompresije, h 2A			Po ph- dijagram
Entalpija kondenzata nakon kondenzatora, h 4 = f(t 4)			Po ph- dijagram
Specifični volumen pare ispred kompresora, v 1=f(str 0, t 1)			Po tel-dijagram
Strujanje zraka kroz kondenzator V U			Putovnicom ventilator

Tablica 3.2

Proračun glavnih karakteristika rashladnog uređaja

Veličina	Dimenzija		Značenje
Prosječni molarni toplinski kapacitet zraka, (m Spopodne)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t NA 2)
Volumetrijski toplinski kapacitet zraka, S¢ strm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
c¢ str m V U( t NA 2 - t U 1)
Potrošnja rashladnog sredstva, G		Q DO / ( h 2D – h 4)
Specifični kapacitet hlađenja, q		h 1 – h 4
Kapacitet hlađenja Q		Gq
Specifični volumetrijski kapacitet hlađenja, qV		Q / v 1
Adijabatska snaga, N a		G(h 2A – h 1)
Relativni adijabatski kapacitet hlađenja, DO A		Q / N A
Relativni stvarni kapacitet hlađenja, DO		Q / N
Koeficijent hlađenja, npr		q / (h 2D – h 1)

Tablica 3.3

Tlak zasićenja freona-12 (CF2 Cl2 – difluordiklorometan)

1. Shema i opis rashladnog uređaja.

2. Tablice mjerenja i izračuna.

3. Izvršen zadatak.

Vježbajte

1. Konstruirajte rashladni ciklus u tel-dijagram (slika A.1).

2. Napravite tablicu. 3.4, koristeći tel-dijagram.

Tablica 3.4

Početni podaci za konstruiranje ciklusa rashladne jedinice uts - koordinate

2. Konstruirajte rashladni ciklus u ts-dijagram (slika A.2).

3. Odredite vrijednost koeficijenta hlađenja obrnutog Carnotovog ciklusa pomoću formule (1.6) za T 1 = T K i T 2 = T 0 i usporedite ga s koeficijentom učinka stvarne instalacije.

KNJIŽEVNOST

1. Šarov, Ju. I. Usporedba ciklusa rashladnih jedinica s alternativnim rashladnim sredstvima // Energetika i toplinska energija. – Novosibirsk: NSTU. – 2003. – Br. 7, – str. 194-198.

2. Kirilin, V.A. Tehnička termodinamika / , . – M.: Energija, 1974. – 447 str.

3. Vargaftik, N. B. Priručnik za termofizička svojstva plinova i tekućina / . – M.: znanost, 1972. – 720 str.

4. Andrjuščenko, A. I. Osnove tehničke termodinamike realnih procesa / . – M.: Viša škola, 1975.

Rashladni uređaj

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Riža. 2.1. Rashladni uređaj IF-56

1 – kompresor; 2 – elektromotor; 3 – ventilator; 4 – prijemnik; 5 – kondenzator;

6 – filter sušač; 7 – prigušnica; 8 – isparivač; 9 – odjeljak hladnjaka

Riža. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušenja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 V tel-dijagram) djelomično isparava, ali glavno isparavanje freona događa se u isparivaču 8 zbog topline odvedene iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira pod pritiskom str 0 do tlaka str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teoretsku, adijabatsku kompresiju od 1-2 A at s 1 = konst. U kondenzatoru se 4 pare freona hlade na temperaturu kondenzacije (proces 2d-3), zatim kondenziraju (izobarno-izotermni proces 3-4* na str K = konst I t K = konst. U ovom slučaju, tekući freon se superhladi na temperaturu (proces 4*-4). Tekući freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do prigušnice 7.

Tehnički podaci

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njegovih ispitivanja: 1-2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d-3 – izobarno hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4 * – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * -4 – pothlađivanje kondenzata;
4-5 – prigušivanje ( h 5 = h 4), zbog čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x= 1) do temperature t 1 .

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja tel-dijagram

Karakteristike izvedbe

Glavne karakteristike rada rashladnog uređaja su kapacitet hlađenja Q, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični kapacitet hlađenja q. Kapacitet hlađenja određuje se formulom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Također se koristi specifičan volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m 3:

q v = q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Ovdje v 1 – specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m3/kg.

Potrošnja rashladnog sredstva određena je formulom, kg/s:

G = Q DO /( h 2D – h 4), (2.3)

Q = c’popodne V IN ( t NA 2 - t U 1.). (2.4)

Ovdje V B = 0,61 m 3 /s – učinak ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t B2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu kondenzatora, ºS; c’popodne– prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ/(m 3 K):

c’popodne = (μ od pm)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m 3 /kmol – volumen kilomola zraka u normalnim fizičkim uvjetima; (μ od pm) – prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka koji se određuje empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ od pm) = 29,1 + 5,6·10 -4 ( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

Vrsta kompresora:

rashladni klip, neizravni protok, jednostupanjski, brtvena kutija, okomit.

Namjenjen za rad u stacionarnim i transportnim rashladnim uređajima.

Tehničke specifikacije , ,

Parametar	Značenje
Kapacitet hlađenja, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
Freon	R12-22
Hod klipa, mm	50
Promjer cilindra, mm	67,5
Broj cilindara, kom	2
Brzina rotacije radilice, s -1	24
Volumen opisan klipovima, m 3 / h	31
Unutarnji promjer priključenih usisnih cjevovoda, ne manji od, mm	25
Unutarnji promjer spojenih odvodnih cjevovoda, ne manji od, mm	25
Ukupne dimenzije, mm	368324390
Neto težina, kg	47

Karakteristike i opis kompresora...

Promjer cilindra - 67,5 mm
Hod klipa - 50 mm.
Broj cilindara - 2.
Nazivna brzina vrtnje osovine je 24s-1 (1440 o/min).
Dopušteno je raditi s kompresorom pri brzini vrtnje osovine od s-1 (1650 o/min).
Opisani volumen klipa, m3/h - 32,8 (pri n = 24 s-1). 37,5 (pri n = 27,5 s-1).
Vrsta pogona - putem klinastog remena ili kvačila.

Rashladna sredstva:

R12 – GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142-TU 6-02-588-80

Kompresori su proizvodi koji se mogu popraviti i zahtijevaju periodično održavanje:

Održavanje nakon 500 sati; 2000 sati, uključujući izmjenu ulja i čišćenje filtera plina;
- Održavanje nakon 3750 sati:
- Održavanje nakon 7600 sati;
- prosjek, popravak nakon 22500 sati;
- velika obnova nakon 45000 sati

Tijekom proizvodnog procesa kompresora, dizajn njihovih komponenti i dijelova se stalno poboljšava. Stoga se pojedinačni dijelovi i sklopovi u isporučenom kompresoru mogu neznatno razlikovati od onih opisanih u podatkovnom listu.

Princip rada kompresora je sljedeći:

Kada se radilica okreće, klipovi se vraćaju
kretanje naprijed. Kada se klip pomiče prema dolje u prostoru koji čine cilindar i ploča ventila, stvara se vakuum, ploče usisnog ventila se savijaju, otvarajući rupe na ploči ventila kroz koje pare rashladnog sredstva prolaze u cilindar. Punjenje parama rashladnog sredstva odvijat će se sve dok klip ne dosegne svoj donji položaj. Kako se klip pomiče prema gore, usisni ventili se zatvaraju. Tlak u cilindrima će se povećati. Čim tlak u cilindru postane veći od tlaka u ispusnom vodu, ispusni ventili će otvoriti rupe u "ploči ventila" kako bi pare rashladnog sredstva mogle proći u ispusnu komoru. Dostigavši gornji položaj, klip će se početi spuštati, ispusni ventili će se zatvoriti i u cilindru će ponovno nastati vakuum. Zatim se ciklus ponavlja. Karter kompresora (slika 1) je odljevak od lijevanog željeza s osloncima na krajevima za ležajeve radilice. S jedne strane poklopca kartera nalazi se grafitna semering, s druge strane kućište je zatvoreno poklopcem u kojem se nalazi blok koji služi kao graničnik radilice. Karter ima dva čepa od kojih jedan služi za punjenje kompresora uljem, a drugi za ispuštanje ulja. Na bočnoj stijenci kućišta radilice nalazi se kontrolno staklo dizajnirano za praćenje razine ulja u kompresoru. Prirubnica u gornjem dijelu kućišta radilice namijenjena je za pričvršćivanje bloka cilindra na njega. Blok cilindra spaja dva cilindra u jedan željezni odljev koji ima dvije prirubnice: gornju za spajanje ploče ventila na poklopac bloka i donju za pričvršćivanje na kućište radilice. Kako bi se kompresor i sustav zaštitili od začepljenja, u usisnu šupljinu jedinice ugrađen je filtar. Kako bi se osigurao povrat ulja nakupljenog u usisnoj šupljini, predviđen je čep s rupom koji povezuje usisnu šupljinu bloka s kućištem radilice. Grupa klipnjača-klip sastoji se od klipa, klipnjače, prst brtveni i prstenovi za struganje ulja. Ploča ventila je ugrađena u gornjem dijelu kompresora između blokova cilindara i poklopca cilindra, a sastoji se od ploče ventila, ploča usisnog i ispusnog ventila, sjedišta usisnog ventila, opruga, čahura i vodilica ispusnog ventila. Ploča ventila ima uklonjiva sjedišta usisnog ventila u obliku ploča od kaljenog čelika s dva izdužena utora u svakoj. Prorezi su zatvoreni čeličnim opružnim pločama koje se nalaze u utorima ploče ventila. Sjedala i ploča pričvršćeni su klinovima. Ploče ispusnog ventila su čelične, okrugle, smještene u prstenastim udubljenjima ploče, koja su sjedišta ventila. Kako bi se spriječilo bočno pomicanje, tijekom rada ploče su centrirane pomoću utisnutih vodilica, čije noge počivaju na dnu prstenastog utora ploče ventila. Ploče su odozgo pritisnute oprugama na ploču ventila, koristeći zajedničku traku, koja je pričvršćena na ploču vijcima na čahurama. U šipku su učvršćena 4 zatika na koje su postavljene čahure koje ograničavaju uspon ispusnih ventila. Čahure su pritisnute na vodilice ventila odbojnim oprugama. Pod normalnim uvjetima, amortizerske opruge ne rade; Služe za zaštitu ventila od oštećenja uslijed hidrauličkih udara u slučaju ulaska tekućeg rashladnog sredstva ili viška ulja u cilindre. Ploča ventila se dijeli unutarnja pregrada poklopci cilindara za usisne i ispusne šupljine. U gornjem, krajnjem položaju klipa postoji razmak od 0,2...0,17 mm između ploče ventila i dna klipa, koji se naziva linearni mrtvi prostor.Uljna brtva brtvi vanjski pogonski kraj koljenastog vratila. Vrsta uljne brtve - grafitna samoporavnavajuća. Zaporni ventili - usisni i ispusni, služe za spajanje kompresora na rashladni sustav. Kutni ili ravni priključak, kao i priključak ili T-priključak za spajanje uređaja, pričvršćen je na tijelo zapornog ventila pomoću navoja. Kada se vreteno okreće u smjeru kazaljke na satu, u svom krajnjem položaju kalem zatvara glavni prolaz kroz ventil u sustav i otvara prolaz do priključka. Kada se vreteno okreće u smjeru suprotnom od kazaljke na satu, u krajnjem položaju zatvara konusom prolaz do fitinga i potpuno otvara glavni prolaz kroz ventil u sustav i blokira prolaz do T-račve. U međupoložajima, prolaz je otvoren i prema sustavu i prema T-ku. Pokretni dijelovi kompresora podmazuju se prskanjem. Koljenaste osovine radilice se podmazuju preko izbušenih kosih kanala u gornjem dijelu donje glave klipnjače. Gornja glava klipnjače podmazuje se uljem koje istječe iz iznutra dno, klip i pada u izbušenu rupu u gornjoj glavi klipnjače. Kako bi se smanjilo prenošenje ulja iz kućišta radilice, na klipu se nalazi uljni prsten koji izbacuje dio ulja sa stijenki cilindra natrag u kućište radilice.

Količina ulja za punjenje: 1,7 +- 0,1 kg.

Pogledajte tablicu za učinak hlađenja i efektivnu snagu:

Mogućnosti	R12		R22	R142
Mogućnosti	n=24 s-1	n=24 s-1	n=27,5 s-1	n=24 s-1
Kapacitet hlađenja, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Efektivna snaga, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Napomene: 1. Podaci su dani u sljedećem režimu: vrelište - minus 15°C; temperatura kondenzacije - 30°C; temperatura usisavanja - 20°C; temperatura tekućine ispred prigušnice 30°C - za rashladna sredstva R12, R22; vrelište - 5°C; temperatura kondenzacije - 60 C; temperatura usisavanja - 20°C: temperatura tekućine ispred uređaja za gas - 60°C - za freon 142;

Dopušteno je odstupanje od nominalnih vrijednosti rashladnog kapaciteta i efektivne snage unutar ±7%.

Razlika između ispusnog i usisnog tlaka ne smije prelaziti 1,7 MPa (17 kgf/s*1), a omjer ispusnog tlaka i usisnog tlaka ne smije biti veći od 1,2.

Temperatura pražnjenja ne smije prelaziti 160°C za R22 i 140°C za R12 i R142.

Projektirani tlak 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresori moraju ostati nepropusni tijekom ispitivanja nadpritisak 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2).